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Si對(duì)相變過(guò)程中鐵素體的生成以及對(duì)C向奧氏體內(nèi)聚集的促進(jìn)作用必須引起足夠重視，在較快的冷卻條件下（中厚板采用軋后快冷工藝），將可能對(duì)探傷合格率產(chǎn)生重要影響。
對(duì)于中厚板探傷問(wèn)題，裝備情況、氣候條件、品種類(lèi)型不同，探傷不合格原因有差別。連鑄機(jī)裝備情況，如鑄機(jī)形式、中間包鋼水過(guò)熱度控制手段、結(jié)晶器電磁攪拌有無(wú)、凝固末端液芯壓下控制等，以及連鑄工藝參數(shù)，如過(guò)熱度控制、拉速及二冷配水等，決定了連鑄坯中心質(zhì)量，包括中心偏析和中心疏松情況。鋼中C、Mn含量及鑄坯中心偏析情況、產(chǎn)品規(guī)格、軋后冷卻條件，決定了鋼板心部組織形成珠光體/貝氏體的可能性；鋼中P、S含量及偏析程度，決定了鋼板心部是否會(huì)形成大尺寸夾雜物；而氣候條件、煉鋼到連鑄過(guò)程中的原輔料干燥情況、有無(wú)真空脫氣裝置、連鑄機(jī)全保護(hù)澆注狀況、鑄坯隨后的緩冷條件決定了鋼中氫含量。連鑄坯中心偏析，P、S有害元素及夾雜物含量，煉鋼到連鑄過(guò)程中氫含量的控制手段，三個(gè)方面相互作用，是造成目前絕大多數(shù)中厚板探傷不合格的原因，解決了鑄坯心部質(zhì)量問(wèn)題，鋼板心部質(zhì)量問(wèn)題、探傷不合格問(wèn)題就基本得到解決。
中厚鋼板出現(xiàn)的主要是點(diǎn)狀缺陷，密集的點(diǎn)狀缺陷是其探傷不合格的主要原因。軋制采用的連鑄坯下線后在緩冷坑48h以上緩冷處理，且是在較干燥月份生產(chǎn)的，鑄坯中的氫含量不是引起探傷不合格的原因。
此外鋼中的P、S含量很低（P≤0.010%，S≤0.002%）且Als/Al t=0.890-0.975，平均0.931，因此鋼質(zhì)純凈，板厚心部夾雜物對(duì)探傷問(wèn)題的影響可以忽略。導(dǎo)致鋼板探傷出現(xiàn)問(wèn)題的因素只可能是心部產(chǎn)生的高硬度且較脆的組織。
開(kāi)發(fā)的高強(qiáng)度、高韌性、高塑性鋼板的成分為低C、中Mn，屬于少珠光體鋼，結(jié)合金相檢驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，心部主要是存在貝氏體組織。所以板厚中心貝氏體產(chǎn)生裂紋是導(dǎo)致探傷出現(xiàn)問(wèn)題的主要原因。然而，采用同樣的連鑄坯，生產(chǎn)20mm和16mm鋼板的心部均存在貝氏體組織，然而前者沒(méi)有暴露出探傷問(wèn)題而后者卻出現(xiàn)了。原因在于厚度20mm以下鋼板熱矯直后不進(jìn)行緩冷，直接從堆垛機(jī)下線。
為了提高強(qiáng)度采用高Si含量成分設(shè)計(jì)，在軋后冷卻時(shí)，Si促進(jìn)了鐵素體相變，抑制碳化物生成，即鋼中的C向未相變的奧氏體中聚集，提高了奧氏體穩(wěn)定性，在軋后較快冷速條件的共同作用下，再加上中心偏析的影響，鋼板心部容易生成貝氏體類(lèi)組織，以點(diǎn)狀為主。同時(shí)，在軋制到熱矯直過(guò)程中，由于軋制變形、較快冷速、熱矯直三方面作用，冷床上的軋材內(nèi)部殘余應(yīng)力較高。在冷卻過(guò)程中，表層由拉應(yīng)力變成壓應(yīng)力，心部則由壓應(yīng)力變成拉應(yīng)力。這樣，如果軋后緩冷處理，對(duì)于20mm鋼板而言，殘余應(yīng)力緩慢釋放，板厚中心貝氏體內(nèi)不會(huì)形成微裂紋；而16mm鋼板直接下線，殘余應(yīng)力快速釋放，板厚中心貝氏體在拉應(yīng)力作用下形成微裂紋及隨后擴(kuò)展形成探傷檢驗(yàn)可見(jiàn)缺陷。
針對(duì)出現(xiàn)的問(wèn)題，在上述分析研究工作的基礎(chǔ)上，針對(duì)16mm規(guī)格鋼板，將Si含量下調(diào)到常規(guī)0.10%-0.25%的范圍，適當(dāng)提高Mn、Nb、V含量，適當(dāng)削弱Si對(duì)Nb（C，N）軋制時(shí)析出的促進(jìn)作用，減小終軋時(shí)的變形抗力，減弱Si對(duì)相變過(guò)程中促使C向奧氏體聚集導(dǎo)致生成較脆貝氏體的作用。之后生產(chǎn)的20㎜，軋后不堆冷的鋼板，少見(jiàn)點(diǎn)狀探傷不合格的情況，問(wèn)題得到了有效解決。
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